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2022年 第37卷 第2期
2022, 37(2): 1-12.
doi: 10.13206/j.gjgS21061602
摘要
PDF (17433KB)
摘要:
蜂窝构件具有承载力高、抗弯刚度大和方便穿越管线等优点，近年来广泛应用于各类高层建筑和大跨度结构中。对于蜂窝构件来说，腹板的局部屈曲是其主要破坏模式之一，屈曲会导致腹板局部变形的急速增加，直至退出工作，并可能导致构件整体失稳及结构上的连锁反应。在传统钢结构设计中通过对腹板高厚比进行限制来避免腹板局部屈曲的发生，而蜂窝构件相比于实腹构件受力更加复杂，孔间墩板及其桥板都有可能发生局部屈曲。目前对于蜂窝构件局部稳定问题的研究大多围绕着纯钢蜂窝梁开展，对于蜂窝组合梁的研究较少。因此有必要对蜂窝组合梁的纯弯屈曲开展研究。
在已有2个纯钢蜂窝梁的基础上，设计并制作了两个简支蜂窝组合梁，对这两根蜂窝组合梁在四分点处施加集中力进行静力加载试验研究，通过观察钢梁上屈曲发生位置及混凝土裂缝开展的位置及形态，对腹板屈曲性能、承载力和蜂窝孔应变等进行分析，与纯钢蜂窝梁进行对比，研究混凝土板和腹板间加劲肋的设置对蜂窝钢梁试件破坏形态、应力分布及承载力的影响。利用有限元软件ABAQUS建立模型进行数值模拟，将试验结果与有限元模拟结果进行对比，发现模型结果与试验结果较为吻合。以试验模型为基础，分析纯弯作用下，高厚比和开孔率的改变对蜂窝组合梁的纯弯屈曲和极限承载力的影响规律，得到蜂窝组合梁发生强度破坏和屈曲破坏的临界值。
研究表明：纯钢蜂窝梁在上翼缘及相应桥板屈曲，组合梁试件在桥板和墩板屈曲，混凝土板可以有效提高组合梁的屈服荷载和极限荷载，提高试件延性，有效避免局部屈曲的发生；组合梁腹板间设置加劲肋可以提高对腹板的约束作用，减弱孔角处应力集中，避免孔间墩板屈曲失稳；组合梁共出现两种屈曲模式，均为孔间墩板发生半波形平面外失稳，区别在于平面外位移分布方式；第一种屈曲模式位移相对跨中呈对称轴分布，第二种屈曲模式位移相对跨中呈中心对称分布。高厚比是影响组合梁破坏模式和纯弯屈曲的决定性因素，高厚比小于80时，发生强度破坏，高厚比大于80时，发生屈曲破坏，减小腹板高厚比可以有效提高组合梁屈曲荷载，提高试件抗屈曲能力；开孔率是影响组合梁破坏模式和纯弯屈曲的重要因素，在一定范围内增大开孔率可以提高试件屈曲荷载。
蜂窝构件具有承载力高、抗弯刚度大和方便穿越管线等优点，近年来广泛应用于各类高层建筑和大跨度结构中。对于蜂窝构件来说，腹板的局部屈曲是其主要破坏模式之一，屈曲会导致腹板局部变形的急速增加，直至退出工作，并可能导致构件整体失稳及结构上的连锁反应。在传统钢结构设计中通过对腹板高厚比进行限制来避免腹板局部屈曲的发生，而蜂窝构件相比于实腹构件受力更加复杂，孔间墩板及其桥板都有可能发生局部屈曲。目前对于蜂窝构件局部稳定问题的研究大多围绕着纯钢蜂窝梁开展，对于蜂窝组合梁的研究较少。因此有必要对蜂窝组合梁的纯弯屈曲开展研究。
在已有2个纯钢蜂窝梁的基础上，设计并制作了两个简支蜂窝组合梁，对这两根蜂窝组合梁在四分点处施加集中力进行静力加载试验研究，通过观察钢梁上屈曲发生位置及混凝土裂缝开展的位置及形态，对腹板屈曲性能、承载力和蜂窝孔应变等进行分析，与纯钢蜂窝梁进行对比，研究混凝土板和腹板间加劲肋的设置对蜂窝钢梁试件破坏形态、应力分布及承载力的影响。利用有限元软件ABAQUS建立模型进行数值模拟，将试验结果与有限元模拟结果进行对比，发现模型结果与试验结果较为吻合。以试验模型为基础，分析纯弯作用下，高厚比和开孔率的改变对蜂窝组合梁的纯弯屈曲和极限承载力的影响规律，得到蜂窝组合梁发生强度破坏和屈曲破坏的临界值。
研究表明：纯钢蜂窝梁在上翼缘及相应桥板屈曲，组合梁试件在桥板和墩板屈曲，混凝土板可以有效提高组合梁的屈服荷载和极限荷载，提高试件延性，有效避免局部屈曲的发生；组合梁腹板间设置加劲肋可以提高对腹板的约束作用，减弱孔角处应力集中，避免孔间墩板屈曲失稳；组合梁共出现两种屈曲模式，均为孔间墩板发生半波形平面外失稳，区别在于平面外位移分布方式；第一种屈曲模式位移相对跨中呈对称轴分布，第二种屈曲模式位移相对跨中呈中心对称分布。高厚比是影响组合梁破坏模式和纯弯屈曲的决定性因素，高厚比小于80时，发生强度破坏，高厚比大于80时，发生屈曲破坏，减小腹板高厚比可以有效提高组合梁屈曲荷载，提高试件抗屈曲能力；开孔率是影响组合梁破坏模式和纯弯屈曲的重要因素，在一定范围内增大开孔率可以提高试件屈曲荷载。
2022, 37(2): 13-21.
doi: 10.13206/j.gjgS21090401
摘要:
现有的理论公式只适用于单一材料构件，无法使用现有的稳定理论解决由不同材料组成的构件，为此，张文福教授在2014年独立提出一种可解决薄壁构件组合扭转和弯扭屈曲的新工程理论，该理论主要采用三种基本假设：刚周边假设、板变形假设、梁变形假设。与传统的Vlasov理论不同，板-梁理论中纵向位移、线性和非线性应变、应变能均可借鉴成熟的Kirchhoff薄板理论和Euler梁理论推导得到，不仅可以解决翘曲无法考虑钢和混凝土不同材料影响的问题，还可以避免假设翘曲函数的随意性带来的争议。
为了描述方便，板梁理论中引入了两套坐标系，分别为整体坐标系xyz和局部坐标系nsz，这两套坐标系与Vlasov的坐标类似，均满足右手螺旋法则。整体坐标系的原点与截面形心重合，x、y轴分别为截面的主轴。与Vlasov的曲线坐标系不同，局部坐标系nsz为直角坐标系。原点与每个板件自身的形心重合，s轴与板件的中面重合，n轴与板件中面的法线重合。由n轴转向s轴符合右手螺旋法则，且拇指应该与z轴正方向一致。
基于板-梁理论推导双轴对称哑铃形钢管混凝土的截面特性，根据相关假设，建立发生弯扭屈曲的位移场、应变场，推导出总应变能和总初应力势能，进而得出双轴对称哑铃形钢管混凝土截面的抗弯刚度、翘曲刚度和自由扭转刚度，通过算例和有限元分析验证理论公式的正确性。
现有的理论公式只适用于单一材料构件，无法使用现有的稳定理论解决由不同材料组成的构件，为此，张文福教授在2014年独立提出一种可解决薄壁构件组合扭转和弯扭屈曲的新工程理论，该理论主要采用三种基本假设：刚周边假设、板变形假设、梁变形假设。与传统的Vlasov理论不同，板-梁理论中纵向位移、线性和非线性应变、应变能均可借鉴成熟的Kirchhoff薄板理论和Euler梁理论推导得到，不仅可以解决翘曲无法考虑钢和混凝土不同材料影响的问题，还可以避免假设翘曲函数的随意性带来的争议。
为了描述方便，板梁理论中引入了两套坐标系，分别为整体坐标系xyz和局部坐标系nsz，这两套坐标系与Vlasov的坐标类似，均满足右手螺旋法则。整体坐标系的原点与截面形心重合，x、y轴分别为截面的主轴。与Vlasov的曲线坐标系不同，局部坐标系nsz为直角坐标系。原点与每个板件自身的形心重合，s轴与板件的中面重合，n轴与板件中面的法线重合。由n轴转向s轴符合右手螺旋法则，且拇指应该与z轴正方向一致。
基于板-梁理论推导双轴对称哑铃形钢管混凝土的截面特性，根据相关假设，建立发生弯扭屈曲的位移场、应变场，推导出总应变能和总初应力势能，进而得出双轴对称哑铃形钢管混凝土截面的抗弯刚度、翘曲刚度和自由扭转刚度，通过算例和有限元分析验证理论公式的正确性。
2022, 37(2): 22-29.
doi: 10.13206/j.gjgS21022803
摘要:
屋盖结构造型独特各异，具有重量轻、跨度大、刚度低等特点，结构对风荷载敏感。在该类结构设计中，风荷载往往起主要控制作用。另外，结构节点杆件众多，所关心的目标响应也很多，传统的单目标等效方法难以实现对多个响应的等效。
针对屋盖结构控制点不明确、等效静风荷载不确定性等特点，提出了分区-多目标方法。该方法基于屋盖结构形态及测点平均风压系数结果进行分区，以少量的分区脉动风压为荷载分布基本向量。当采用多目标等效理论计算等效静风荷载，尽管能保证目标响应的等效，但等效静风荷载的分布可能不甚合理，在局部区域存在远超实际情况的静风压。因此，为了保证分区等效静风压分布的合理性，引入权重因子，通过求解约束方程的最小值确定等效静风荷载的分布。为验证等效静风荷载的计算精度，假设时程分析法计算的风振响应为精确值，将分区多目标法计算风振响应的结果与时程分析法比较，进行误差分析。最后以屋盖结构实际工程为例，分析了所提出的分区-多目标方法的等效响应精度及适用性。
通过分析得到以下结论：1）针对屋盖结构实际工程的多目标等效静风荷载，未构造约束条件的多目标等效方法的等效响应精度最高，整体误差最小。但往往存在不合理的极值风压，风压变化剧烈且集中，不适用于实际工程应用，需对多目标等效方程构造约束条件。2）对多目标等效方程设置约束条件后，整体等效响应精度比未约束的多目标方法略有下降，但在可接受范围内，等效风压极值得到了有效的约束，风压变化平缓。设置关键等效目标的加权约束多目标方法中，关键目标的等效响应与风振响应吻合良好，且能进一步改善等效风压分布形式。3）实际应用时可采用分布系数对分区脉动风压进行约束，一般取峰值因子为分布系数约束范围，或可适当放宽约束范围以保证等效响应精度。结果表明，该方法基本向量能很好地描述屋盖风场特性，采用该方法得到的等效静风荷载分布合理，分区风压变化均匀连续，等效响应精度高，且便于工程应用。
屋盖结构造型独特各异，具有重量轻、跨度大、刚度低等特点，结构对风荷载敏感。在该类结构设计中，风荷载往往起主要控制作用。另外，结构节点杆件众多，所关心的目标响应也很多，传统的单目标等效方法难以实现对多个响应的等效。
针对屋盖结构控制点不明确、等效静风荷载不确定性等特点，提出了分区-多目标方法。该方法基于屋盖结构形态及测点平均风压系数结果进行分区，以少量的分区脉动风压为荷载分布基本向量。当采用多目标等效理论计算等效静风荷载，尽管能保证目标响应的等效，但等效静风荷载的分布可能不甚合理，在局部区域存在远超实际情况的静风压。因此，为了保证分区等效静风压分布的合理性，引入权重因子，通过求解约束方程的最小值确定等效静风荷载的分布。为验证等效静风荷载的计算精度，假设时程分析法计算的风振响应为精确值，将分区多目标法计算风振响应的结果与时程分析法比较，进行误差分析。最后以屋盖结构实际工程为例，分析了所提出的分区-多目标方法的等效响应精度及适用性。
通过分析得到以下结论：1）针对屋盖结构实际工程的多目标等效静风荷载，未构造约束条件的多目标等效方法的等效响应精度最高，整体误差最小。但往往存在不合理的极值风压，风压变化剧烈且集中，不适用于实际工程应用，需对多目标等效方程构造约束条件。2）对多目标等效方程设置约束条件后，整体等效响应精度比未约束的多目标方法略有下降，但在可接受范围内，等效风压极值得到了有效的约束，风压变化平缓。设置关键等效目标的加权约束多目标方法中，关键目标的等效响应与风振响应吻合良好，且能进一步改善等效风压分布形式。3）实际应用时可采用分布系数对分区脉动风压进行约束，一般取峰值因子为分布系数约束范围，或可适当放宽约束范围以保证等效响应精度。结果表明，该方法基本向量能很好地描述屋盖风场特性，采用该方法得到的等效静风荷载分布合理，分区风压变化均匀连续，等效响应精度高，且便于工程应用。
2022, 37(2): 30-36.
doi: 10.13206/j.gjgS21012701
摘要:
钢-混凝土组合梁受力合理，吊重较轻，施工方便，在中小跨径桥梁中有广泛的应用，但其在负弯矩区会存在侧向失稳问题。对于负弯矩区整体稳定性设计，各标准按照弹性地基梁理论或倒U型框架理论给出了计算方法，但不同标准的计算结果有所差异，如何选取一种既满足一定精度又相对计算简单的方法来辅助设计成为目前急需解决的问题。
依据MATLAB数值计算方法，对欧洲规范Eurocode 4、GB 50917—2013《钢-混凝土组合桥梁设计规范》、GB 50017—2017《钢结构设计标准》的组合梁整体稳定计算方法进行比较，分析跨度、腹板高厚比、混凝土板配筋率等参数变化对组合梁稳定折减系数的影响。基于ABAQUS非线性有限元分析方法，对组合梁整体稳定问题采用弧长法进行了非线性有限元模拟，比较了三种标准的设计方法在跨度和腹板高厚比变化下，弹塑性临界失稳弯矩计算结果与有限元分析计算结果的差异。
通过大量数据分析发现：提高混凝土板配筋率会使稳定折减系数略微降低，这是因为纵向钢筋配筋率的提高一方面会提高组合梁截面的刚度，另一方面会导致中性轴上移，受压区增大。这两者中，中性轴上移的不利作用略微大于截面刚度提高的有利作用，整体来说，提高混凝土板配筋率对负弯矩区稳定性无明显作用；高厚比对组合梁稳定作用影响较大，高厚比增大，稳定折减系数有较为明显的减小；组合梁上翼缘受到约束，侧向位移受到限制，当跨度增大到一定程度，失稳模态由一个半波失稳变为两个半波失稳，故在跨度较小时，增大跨度，负弯矩区稳定性降低，当跨度增大到一定数值，增大跨度对负弯矩区稳定性影响较小。将有限元模拟结果与三种标准中负弯矩区整体临界失稳弯矩进行对比，结果表明：三种设计方法计算得出的弹塑性临界失稳弯矩均小于模拟值，有一定的安全富余度；EC 4算法计算结果与有限元模拟结果变化趋势更为接近且较为保守；GB 50917—2013中计算过程简单且能保证一定的安全度；GB 50017—2017计算结果与有限元模拟结果更为接近，安全储备相对其余两本标准较低。
钢-混凝土组合梁受力合理，吊重较轻，施工方便，在中小跨径桥梁中有广泛的应用，但其在负弯矩区会存在侧向失稳问题。对于负弯矩区整体稳定性设计，各标准按照弹性地基梁理论或倒U型框架理论给出了计算方法，但不同标准的计算结果有所差异，如何选取一种既满足一定精度又相对计算简单的方法来辅助设计成为目前急需解决的问题。
依据MATLAB数值计算方法，对欧洲规范Eurocode 4、GB 50917—2013《钢-混凝土组合桥梁设计规范》、GB 50017—2017《钢结构设计标准》的组合梁整体稳定计算方法进行比较，分析跨度、腹板高厚比、混凝土板配筋率等参数变化对组合梁稳定折减系数的影响。基于ABAQUS非线性有限元分析方法，对组合梁整体稳定问题采用弧长法进行了非线性有限元模拟，比较了三种标准的设计方法在跨度和腹板高厚比变化下，弹塑性临界失稳弯矩计算结果与有限元分析计算结果的差异。
通过大量数据分析发现：提高混凝土板配筋率会使稳定折减系数略微降低，这是因为纵向钢筋配筋率的提高一方面会提高组合梁截面的刚度，另一方面会导致中性轴上移，受压区增大。这两者中，中性轴上移的不利作用略微大于截面刚度提高的有利作用，整体来说，提高混凝土板配筋率对负弯矩区稳定性无明显作用；高厚比对组合梁稳定作用影响较大，高厚比增大，稳定折减系数有较为明显的减小；组合梁上翼缘受到约束，侧向位移受到限制，当跨度增大到一定程度，失稳模态由一个半波失稳变为两个半波失稳，故在跨度较小时，增大跨度，负弯矩区稳定性降低，当跨度增大到一定数值，增大跨度对负弯矩区稳定性影响较小。将有限元模拟结果与三种标准中负弯矩区整体临界失稳弯矩进行对比，结果表明：三种设计方法计算得出的弹塑性临界失稳弯矩均小于模拟值，有一定的安全富余度；EC 4算法计算结果与有限元模拟结果变化趋势更为接近且较为保守；GB 50917—2013中计算过程简单且能保证一定的安全度；GB 50017—2017计算结果与有限元模拟结果更为接近，安全储备相对其余两本标准较低。
2022, 37(2): 37-45.
doi: 10.13206/j.gjgS21060701
摘要:
为实现建筑造型与结构受力的完美结合，避免现有结构形式单一、繁琐、成本高等缺点，廊坊临空经济中心项目中的大跨度室外连廊创新性地采用两端刚接鱼腹式钢桁架形式。针对此结构形式的受力分布情况、桁架整体稳定、节点局部稳定及结构抗震性能问题，采用盈建科2.0.3软件进行整体计算，并考虑恒、活荷载及温度荷载；采用SAUSAGE 2020软件通过直接分析法，考虑几何非线性和材料非线性，按第一阶线弹性屈曲模态设置初始缺陷，考虑活荷载不利布置，对有无混凝土楼板的钢桁架分别进行整体稳定分析；采用盈建科2.0.3软件进行抗震性能化设计；采用SAUSAGE 2020软件进行罕遇地震弹塑性时程分析，选取两组天然波及一组人工波，研究结构在强震下的变形及塑性损伤情况，寻找结构的薄弱部位；采用ANSYS R19.2软件对应力比最大的节点区域进行有限元静力分析，采用实体单元，考虑几何非线性和材料非线性。
结果表明：两端刚接鱼腹型桁架弯矩图与桁架高度及桁架杆件截面变化规律相吻合；混凝土楼板对增强桁架整体稳定的作用显著，混凝土楼板对桁架侧向变形的约束使稳定控制因素由桁架平面外侧向变形转变为框架柱平面外压弯失稳，稳定系数均满足GB 50017—2017《钢结构设计标准》的要求；结构整体指标、钢构件应力比及混凝土构件配筋均满足GB 50017—2017的要求，不存在明显的薄弱部位，罕遇地震下损伤程度有限；部分节点区域虽存在应力集中但应力数值未超过钢材屈服强度且衰减很快，节点承载力性能存有一定的富裕度且局部稳定满足设计要求。针对不同方面的分析结果，在施工图设计中分别采取有效的加强措施。
为实现建筑造型与结构受力的完美结合，避免现有结构形式单一、繁琐、成本高等缺点，廊坊临空经济中心项目中的大跨度室外连廊创新性地采用两端刚接鱼腹式钢桁架形式。针对此结构形式的受力分布情况、桁架整体稳定、节点局部稳定及结构抗震性能问题，采用盈建科2.0.3软件进行整体计算，并考虑恒、活荷载及温度荷载；采用SAUSAGE 2020软件通过直接分析法，考虑几何非线性和材料非线性，按第一阶线弹性屈曲模态设置初始缺陷，考虑活荷载不利布置，对有无混凝土楼板的钢桁架分别进行整体稳定分析；采用盈建科2.0.3软件进行抗震性能化设计；采用SAUSAGE 2020软件进行罕遇地震弹塑性时程分析，选取两组天然波及一组人工波，研究结构在强震下的变形及塑性损伤情况，寻找结构的薄弱部位；采用ANSYS R19.2软件对应力比最大的节点区域进行有限元静力分析，采用实体单元，考虑几何非线性和材料非线性。
结果表明：两端刚接鱼腹型桁架弯矩图与桁架高度及桁架杆件截面变化规律相吻合；混凝土楼板对增强桁架整体稳定的作用显著，混凝土楼板对桁架侧向变形的约束使稳定控制因素由桁架平面外侧向变形转变为框架柱平面外压弯失稳，稳定系数均满足GB 50017—2017《钢结构设计标准》的要求；结构整体指标、钢构件应力比及混凝土构件配筋均满足GB 50017—2017的要求，不存在明显的薄弱部位，罕遇地震下损伤程度有限；部分节点区域虽存在应力集中但应力数值未超过钢材屈服强度且衰减很快，节点承载力性能存有一定的富裕度且局部稳定满足设计要求。针对不同方面的分析结果，在施工图设计中分别采取有效的加强措施。
2022, 37(2): 46-52.
doi: 10.13206/j.gjgS21072202
摘要:
天津高银117大厦塔楼核心筒施工具有体量大（单层面积最大为1 072 m2）、结构高度高（结构施工高度为596.2 m）、层高变化多（共计20余种层高）、墙体分段、厚度及立面变化多（外墙厚度由1 400 mm分次内收至300 mm），劲性柱构件较多等诸多施工难点。
为了保证工程施工进度与质量，综合国内外多种模架形式，最终选用了抗侧移模块化低位顶升钢平台模架体系进行核心筒施工，并对其设计原理及组成、安装施工工艺流程及操作要点等开展了研究。研究内容及结论包括：1）顶模体系由钢平台系统、支撑与顶升系统、挂架与围护系统、模板系统及抗侧装置五部分组成，各部分均需满足超高层施工安全、快捷的要求及自身强度、刚度等性能要求。2）为适应层高的变化，模板系统按标准层高配置定型模板，模板立面位置在模架体系固定时可自行进行调节，核心筒内收处模板需按结构进行调节；层高变化较大时，支撑立柱增加非标准节进行调节；采用大行程的液压油缸满足不同层高的顶升高度要求。3）为了方便核心筒内钢构件的吊装，钢平台留设钢板、劲性柱吊装孔，对于一次性不能就位的钢板设置水平滑道，水平滑动至安装部位；立柱的高度选择满足最大吊装分段的要求。4）根据工程总体施工部署，核心筒施工完4层夹层结构以后，首先安装塔吊，待塔吊安装完成即插入顶模安装，计划30 d安装、调试完毕。5）顶模安装总体流程为：测量放线→下箱梁吊装→液压油缸吊装→上箱梁吊装→支撑立柱吊装→钢平台桁架安装→挂架及围护系统安装→模板系统安装→抗侧装置安装。6）装配式钢桁架平台桁架的安装方法是：“地面拼装、空中组对”，即平台桁架在制作厂预拼装成短片、运输到现场后，再在地面拼装成榀，然后吊装到空中组对、栓接。内外挂架在地面拼成单元，然后分片或分块吊装。
经天津高银117大厦应用实践证明，该顶模体系具有支撑立柱高，可同时进行钢板剪力墙全工艺流程竖向流水施工，抵抗风致侧移能力强等独特优点，达到了5 d一层的施工速度，创造了良好的经济和社会效益。
天津高银117大厦塔楼核心筒施工具有体量大（单层面积最大为1 072 m2）、结构高度高（结构施工高度为596.2 m）、层高变化多（共计20余种层高）、墙体分段、厚度及立面变化多（外墙厚度由1 400 mm分次内收至300 mm），劲性柱构件较多等诸多施工难点。
为了保证工程施工进度与质量，综合国内外多种模架形式，最终选用了抗侧移模块化低位顶升钢平台模架体系进行核心筒施工，并对其设计原理及组成、安装施工工艺流程及操作要点等开展了研究。研究内容及结论包括：1）顶模体系由钢平台系统、支撑与顶升系统、挂架与围护系统、模板系统及抗侧装置五部分组成，各部分均需满足超高层施工安全、快捷的要求及自身强度、刚度等性能要求。2）为适应层高的变化，模板系统按标准层高配置定型模板，模板立面位置在模架体系固定时可自行进行调节，核心筒内收处模板需按结构进行调节；层高变化较大时，支撑立柱增加非标准节进行调节；采用大行程的液压油缸满足不同层高的顶升高度要求。3）为了方便核心筒内钢构件的吊装，钢平台留设钢板、劲性柱吊装孔，对于一次性不能就位的钢板设置水平滑道，水平滑动至安装部位；立柱的高度选择满足最大吊装分段的要求。4）根据工程总体施工部署，核心筒施工完4层夹层结构以后，首先安装塔吊，待塔吊安装完成即插入顶模安装，计划30 d安装、调试完毕。5）顶模安装总体流程为：测量放线→下箱梁吊装→液压油缸吊装→上箱梁吊装→支撑立柱吊装→钢平台桁架安装→挂架及围护系统安装→模板系统安装→抗侧装置安装。6）装配式钢桁架平台桁架的安装方法是：“地面拼装、空中组对”，即平台桁架在制作厂预拼装成短片、运输到现场后，再在地面拼装成榀，然后吊装到空中组对、栓接。内外挂架在地面拼成单元，然后分片或分块吊装。
经天津高银117大厦应用实践证明，该顶模体系具有支撑立柱高，可同时进行钢板剪力墙全工艺流程竖向流水施工，抵抗风致侧移能力强等独特优点，达到了5 d一层的施工速度，创造了良好的经济和社会效益。
